これまでの工法をはるかにしのぐ支持力性能があり、しかも、バリエーション豊かな設計ができるようになりました。
Hyper-MEGA工法は、同じ杭を使っても、拡大比ωの選択により、最適な支持力を得ることができます。
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ω：拡大比 ω=De/Ds (ω=1.0～2.0) De:拡大掘削径(m) Ds:Don+0.05(m) Don:節部径(m) |
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| 拡大比ω(オメガ) | ||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 1.0 | 1.1 | 1.2 | 1.23 | 1.3 | 1.4 | 1.5 | 1.6 | 1.7 | 1.8 | 1.9 | 2.0 | |
| 砂質地盤・礫質地盤のα | ||||||||||||
| 330 | 375 | 423 | 438 | 472 | 523 | 575 | 629 | 684 | 741 | 799 | 858 | |
| 粘土質地盤のα | ||||||||||||
| 300 | 335 | 371 | 382 | 408 | 445 | 483 | 521 | 560 | 599 | 639 | 679 | |
杭の許容鉛直支持力は次式で算定します。
※1 通常掘削部の範囲はω=1.0としてβ、rを算定します。
(注)α、β、rの適用において、地震時に液状化するおそれのある地盤は除く。
Hyper-MEGA工法は、節杭部分の大きな周面摩擦力と、拡大比ωの選択により、最適な引抜き方向の支持力を得ることができます。
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ω：拡大比 ω=De/Ds (ω=1.0～2.0) De:拡大掘削径(m) Ds:Don+0.05(m) Don:節部径(m) |
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杭の許容鉛直支持力は次式で算定します。
※1 通常掘削部の範囲はω=1.0としてβ、rを算定します。
(注)α、β、rの適用において、地震時に液状化するおそれのある地盤は除く。
(注)α、β、rの適用において、地震時に液状化するおそれのある地盤は除く。
①杭先端支持力(長期)Rpa(kN)
②杭周面摩擦力(長期)Rfa(kN)※標準型
③杭周面摩擦力(長期)Rfa(kN)※膨張型
